дивитися на реферати схожі на "Проект ТЕЦ на 4 турбо К-800"
| |
| |
| 1 ВИБІР ТИПУ та кількість |
| ТУРБІН І ЕНЕРГЕТИЧНИХ КОТЛІВ |
| |
| На дипломне проектування для покриття електричної і теплової навантажень |
| необхідно вибрати турбіну К (800 (240. На ГРЕС встановлено чотири турбіни. |
| |
| 1.1 ОСНОВНІ ПАРАМЕТРИ ТУРБІНА |
| |
| 1.1.1 Початкові параметри пара |
| = 23,5 МПа |
| = 540 (С |
| 1.1.2 Тиск пари після промперегрева |
| = 3,34 МПа |
| = 540 (С |
| 1.1.3 Кінцевий тиск пара |
| = 0,0034 МПа |
| 1.1.4 Температура живильної води |
| = 274 (С |
| 1.1.5 Тиск пари в нерегульованих відборах |
| P1 = 6,05 МПа |
| Р2 = 3,78 МПа |
| Р3 МПа = 1,64 |
| Р4 = 1,08 МПа |
| Р5 = 0,59 МПа |
| Р6 = 0,28 МПа |
| Р7 = 0,11 МПа |
| Р8 = 0.02Мпа |
| 1.1.6 Максимальна витрата пари на турбіну |
| = 2650 т/ч |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| |
| 1.2 ВИБІР ЕНЕРГЕТИЧНИХ КОТЛІВ |
| |
| Паропродуктивність котельної установки визначається за максимальним витраті |
| пари через турбіну з урахуванням запасу і власних потреб. |
| |
| |
| де: (максимальна витрата пари через турбіну |
| = 2650 [Т/ч] |
| (Власні потреби |
| = 0,03 |
| (Запас |
| = 0,02 |
| [Т/ч] |
| Вибираємо котел типу Пп-2650-255ГМ. |
| Технічні характеристики котла. |
| Паропродуктивність = 2650 [Т/ч] |
| Тиск перегрітого пара Pпп = 25МПа |
| Тиск проміжного перегріву P = 3,62 МПа |
| Температура перегрітого пара tпп = 545 C |
| Витрата пари через вторинний пароперегрівача |
| [Т/ч] |
| Температура живильної води tпв = 274C |
| Ентальпія пара = 3324 [кДж/кг] |
| Ентальпія живильної води = 1148,06 [кДж/кг] |
| Ентальпія пари на вході у вторинний пароперегрівача = 2928 [кДж/кг] |
| Ентальпія пари на виході з вторинного пароперегрівача |
| = 3544 [кДж/кг] |
| |
| |
| Для даної ГРЕС вибираємо чотири котла Пп-2650-255ГМ, по одному на кожен блок. |
| |
| |
| | | |. | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| |
| 2. ОПИС СХЕМИ СТАНЦІЇ |
| |
| ГРЕС встановлена в місті Кіровську. Основне паливо ГРЕС - газ. Резервне - |
| мазут. Електрична потужність = 3200 МВт. Теплове навантаження ГРЕС = 1900 |
| ГДж/год |
| На ГРЕС встановлено чотири турбіни типу К-800-240. початкові параметри пари ГРЕС |
| = 23,5 МПа; = 540 (С. Установки пара після промперегрева: = 3,34 МПа; |
| = 540 (С. ГРЕС виконана блокової. Максимальна витрата пари на 1 блок дорівнює |
| 2650 т/год На кожну турбіну встановлюється котел типу Пп-2650-255ГМ. Кожен |
| турбоагрегат має мережеву установку, що складається з двох мережних підігрівачів, |
| одна з яких основний, а інший піковий. Нагрівання мережної води в мережевій |
| установці виробляється до 150 (С в зимову пору року. Система ГВП закрита. |
| Сільськогосподарська установка кожного турбоагрегата складається з чотирьох ПНД і трьох |
| ПВД, в яких проводиться нагрівання основного робочого тіла до температури |
| живильної води = 274 (С. Основний конденсат і живильна вода нагріваються |
| у регенеративних підігрівача пором із відборів турбіни. Дренажі ПВД-8 і ПВД-7 |
| каскадно зливаються в змішувач. Дренаж ПВД-6 надходить в ПНД-4. Каскад дренажів |
| ПНД завершується в змішує ПНД-2. Пар після проходження проточної частини |
| турбіни надходить в конденсатор. Для кожної турбіни встановлюється конденсатор |
| типу 800 КЦС-2 (3 шт.), де пара конденсується і конденсатні насосом |
| подається в регенеративну систему. |
| Живильний насос встановлений з турбопріводом. |
| Турбіна має 8 нерегульованих відборів. |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.1 ВИЗНАЧЕННЯ ТЕМПЕРАТУРИ ДРЕНАЖ живильної води і конденсату ПІСЛЯ ПВД І |
| ПНД |
| |
| Прийняти втрати тиску в трубопроводі добірного пара = 5%; |
| Недогрів на ПВД і ПНД-5 (С; |
| Недогрів у змішувачі-10 (С; |
| |
| 2.1.1 Температура та ентальпія основного конденсату в системі регенеративного |
| підігріву низького тиску. |
| |
| Ентальпія конденсату при тиску в конденсаторі |
| = 0,34 (10-2 МПа; кДж/кг; |
| = 26 (С |
| Температура основного конденсату за ПНД-1; ПНД-2; ПНД-3; ПНД-4; відповідно: |
| = 60 (С; = 102 (С; = 128 (С; = 155 (С; |
| Ентальпія основного конденсату за ПНД-1; ПНД-2; ПНД-3; ПНД-4 відповідно: |
| КДж/кг |
| КДж/кг |
| КДж/кг |
| КДж/кг |
| |
| 2.1.2 Температура та ентальпія живильної води в системі регенеративного |
| підігріву високого тиску. |
| |
| Температура живильної води за ПВД-6; ПВД-7; ПВД-8 відповідно: |
| = 199 (С; = 243 (С; = 274 (С |
| Ентальпія живильної води за ПВД-6; ПВД-7; ПВД-8 відповідно: |
| = 834 кДж/кг, = 1018 кДж/кг, = 1148 кДж/кг |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.2 РОЗРАХУНОК ПІДВИЩЕННЯ ТЕМПЕРАТУРИ живильної води в живильних насосів |
| |
| |
| [] |
| де: |
| питомий обсяг води кг/м3; |
| тиск живильної води на вході і виході з насоса [МПа]; |
| ККД насоса; |
| С - теплоємність води [кДж/кг]; |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.3 РОЗРАХУНОК СЕТЕВОЙ УСТАНОВКИ |
| |
| Схема встановлення через |
| |
| |
|, КДж/кг |
| У т/с |
| ПСП |
| РВО = 1,08 МПа |
| |
| кДж/кг |
| |
| |
| КДж/кг |
| |
| ОСП |
| Вірно = 0,16 МПа |
| |
| КДж/кг |
| КДж/кг |
| У конденсатор |
| |
| |
| |
| Из т/с |
| Рис 2.1 |
| |
| Витрата мережної води |
| [Т/ч] |
| |
| Де: |
| - Кількість тепла з відбору |
| С - теплоємність води [кДж/кг]; |
| [Т/ч] |
| |
| (С |
| |
| (С |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.3.1 Витрата пари на піковий мережевий підігрівач. |
| |
| Витрата пари на піковий мережевий підігрівач, підключений до четвертого відбору |
| при покритті ПСП 50%. |
| |
| [ГДж/ч] |
| Де: |
| - Кількість тепла на піковий мережевий підігрівач. |
| - Кількість тепла на блок. |
| ГДж/год; |
| [Т/ч] |
| = 93,8 т/ч = 26 кг/с |
| |
| 2.3.2 Витрата пари на основний мережевий підігрівач. |
| |
| Витрата пари на основний мережевий підігрівач, подклю-ченний до шостого відбору. |
|; |
| ГДж/год; |
| Кг/c = 96,4 т/ч = 26,8 кг/c |
| |
| |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.4 ПРОЦЕС РОЗШИРЕННЯ ПАРА в турбіні |
| |
| Процес розширення пари розбиваємо на три відсіку: |
| (Відсік: від початкового тиску пари до проміжного |
| перегріву. |
| ((Відсік: від проміжного перегріву до верхнього опалювального відбору. |
| (((Відсік: від верхнього опалювального відбору до кінцевого тиску. |
| Значення за відсіків: |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.6 РОЗРАХУНОК ТУРБОПРІВОДА живильних насосів |
| |
| Витрата свіжого пари на турбіну приймаємо за одиницю Д0 = 1, інші потоки пара |
| і води виражаються в частках від Д0 |
| |
| Витрата живильної води ДПВ = Д0 + дут |
| Розділивши цей вираз на Д0, отримаємо (пв = 1 + (ут, |
| де: (ут = Дут/Д0 = 0,01 - величина витоків |
| (пв = 1 +0,01 = 1,01 |
| |
| Частка відбору пари на турбопрівод живильного насоса. |
| |
|; |
| |
| де: кДж/кг; |
| І - тиск на виході і вході живильного насоса |
| відповідно |
| = 0,0011 м/кг - середнє значення питомої обсягу |
| живильної води |
| КДж/кг; |
| КДж/кг; |
| КДж/кг; |
| |
| |
|; |
| |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.7 РОЗРАХУНОК підігрівників високого тиску |
| |
| |
| Схема включення |
| підігрівачів високого тиску |
| |
| |
| |
| |
| КДж/кг |
| (С |
| ПВД-8 |
| Д1 кДж/кг |
| |
| (С (С |
| КДж/кг кДж/кг |
| ПВД-7 |
| Д2 кДж/кг |
| |
| (С (С |
| КДж/кг кДж/кг |
| У змішувач |
| ПВД-6 |
| Д3 кДж/кг |
| (С |
| КДж/кг кДж/кг |
| (С |
| |
| Рис 2.3 |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| |
| 2.7.1 Витрата пари на ПВД-8 |
| |
| |
| |
| |
| = 0,081 Д |
| |
| 2.7.2 Витрата пари на ПВД-7 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| = |
| |
| |
| 2.7.3 Витрата пари на ПВД-6 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.8 РОЗРАХУНОК ЗМІШУВАЧ |
| Схема включення змішувача |
| |
| |
| Д1 + Д2 Д5 |
| КДж/кг ПНД-4 |
| ДК2 |
| |
| ПВД-6 кДж/кг |
| Д3 |
| ДТП |
| |
| КДж/кг |
| |
| |
| |
| КДж/кг |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| У конденсатор |
| |
| Рис 2.4 |
| |
| Ентальпія живильної води за живильним насосом |
| |
| Підвищення ентальпії води в живильному насосі |
| КДж/кг |
| КДж/кг |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Витрата основного конденсату за ПНД-4 |
| |
| |
| тоді |
| |
| |
| КДж/кг |
| КДж/кг - ентальпія живильної води за живильним насосом. |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.9 РОЗРАХУНОК ПОДОГРЕВАТЕДЕЙ НИЗЬКОГО ТИСКУ |
| Схема включення підігрівачів низького тиску |
| |
| ПНД-4 ПНД-3 ПНД-2 |
| ПНД-1 |
| |
| |
| КДж/кг кДж/кг кДж/кг |
| |
| |
| Д5 Д6 |
| Д7 Д8 |
| |
| |
| |
| |
| КДж/кг кДж/кг кДж/кг кДж/кг |
| |
| |
| Дк |
| Д0 |
| |
| кДж/кг кДж/кг кДж/кг |
| |
| Дк = 1,02-Д1-Д2 Д3 + Д5 Д3 + Д5 + Д6 |
| |
| Рис 2.5 |
| |
| |
| 2.9.1 Витрата пари на ПНД-4 |
| |
| |
| |
| |
| |
| = 0,036 Д |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.9.2 Витрата пари на ПНД-3 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| 2.9.3 Витрата пари на ПНД-2 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| 2.9.4 Витрата пари на ПНД-1 |
| |
| |
| =- Д8 |
| |
| |
| |
| Д8 == 0,039 Д |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.10 ВИЗНАЧЕННЯ ВИТРАТИ пари на турбіну |
| |
| 2.10.1 Підрахунок коеф. недовиробіток потужності пором відборів. |
| |
| Коеф. першого відбору на ПВД-8 |
| |
| |
| |
| Коеф. другий відбору на ПВД-7 |
| |
| |
| |
| Коеф. третій відбору на ПВД-6 |
| |
| |
| |
| Коеф. четвертого відбору на ПСП |
| |
| |
| |
| Коеф. п'ята відбору на ПНД-4 |
| |
| |
| |
| Коеф. шостого відбору на ПНД-3 і ОСП |
| |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Коеф. сьомого відбору на ПНД-2 |
| |
| |
| |
| Коеф. восьмого відбору на ПНД-1 |
| |
| |
| |
| Коеф. недовиробіток потужності пором, що йде на турбопрівод |
| |
| |
| |
| 2.10.2 Витрата свіжого пари на турбіну. |
| |
| |
| |
| Сума творів часткою витрати пари в відбори на коеф. недовиробіток потужності |
| цими відборами |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| Кг/с |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Таблиця 2.2 |
| Результати розрахунків зведені в таблиці 2.2 |
| |
| відбір |
| Витрата пари в частках, Д (|
| y |
| y (Д |
| Витрата пара |
| Д, кг/с |
| |
| |
| 1 ПВД-8 |
| 0,08 |
| 0,804 |
| 0,064 |
| 54,48 |
| |
| 2 ПВД-7 |
| 0,1 |
| 0,746 |
| 0,0746 |
| 68,1 |
| |
| 3 ПВД-6 |
| 0,039 |
| 0,618 |
| 0,024 |
| 26,55 |
| |
| 3 Турбопрівод |
| 0,0505 |
| 0,549 |
| 0,0277 |
| 34,3 |
| |
| 4 ПСП |
| |
| 0,546 |
| |
| 6,72 |
| |
| 5 ПНД-4 |
| 0,036 |
| 0,451 |
| 0,016 |
| 24,5 |
| |
| 6 ОСП |
| |
| 0,354 |
| |
| 6,9 |
| |
| 6 ПНД-3 |
| 0,034 |
| 0,354 |
| 0,012 |
| 23,15 |
| |
| 7 ПНД-2 |
| 0,044 |
| 0,249 |
| 0,011 |
| 31,32 |
| |
| 8 ПНД-1 |
| 0,039 |
| 0,116 |
| 0,0046 |
| 27,5 |
| |
| Конденсатор |
| 377,7 |
| |
| Усього |
| 303,5 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.10.3 Визначення витрат пари в відбори. |
| |
| На: ПВД-8 |
| |
| ПВД-7 |
| |
| ПВД-6 |
| |
| Турбопрівод живильного насоса |
| |
| |
| ПСП |
| ПНД-4 |
| |
| ОСП |
| ПНД-3 |
| |
| ПНД-2 |
| |
| ПНД-1 |
| |
| Конденсаційний потік пари |
| |
| Кг/с |
| |
| = 681-54,48-68,1-26,55-34,3-24,5-23,15-31,32-27,5-26,8-26 = 377,7 кг/с |
| |
| |
| |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 2.11 ПЕРЕВІРКА ВИЗНАЧЕННЯ ВИТРАТИ пари на турбіну ПО БАЛАНСУ ПОТУЖНОСТЕЙ |
| |
| Потужність потоків пари в турбіні: |
| першому відбору |
| |
| |
| другого відбору |
| |
| |
| третього відбору |
| |
| |
| четвертого відбору |
| |
| |
| п'ятий відбору |
| |
| |
| шостого відбору |
| |
| |
| сьомого відбору |
| |
| |
| восьмого відбору |
| |
| |
| потужність потоків пара турбопрівода |
| |
| |
| потужність конденсаційного потоку |
| |
| |
| сума потужностей потоків пари в турбіні |
| |
| |
| потужність на затискачах генератора |
| |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| |
| 2.12 ВИЗНАЧЕННЯ Відносна похибка |
| |
| |
| |
| |
| |
| Похибка розрахунків не перевищує допустиму величину |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 3 Вибір допоміжного |
| обладнання теплової схеми станції |
| |
| 3.1 Вибір комплектного обладнання |
| |
| 3.1.1 Вибір конденсатора: |
| К-800КЦС-2 (3 штуки). |
| 3.1.2 Вибір ежектора: |
| ЕВ-4-1100 (3 штуки) |
| 3.1.3 Вибір Маслоохолоджувачі: |
| М-540 (3 штуки) |
| 3.1.4 Вибір підігрівачів схеми регенерації |
| |
| За нормами технологічного проектування продуктивність і число |
| підігрівачів визначається числом наявних у турбіни для цих цілей відборів |
| пара при цьому кожному відбору пара має відповідати один корпус |
| підігрівача (за винятком деаератори). |
| Регенеративні підігрівачі встановлюються без резерву. Підігрівники |
| поверхневого типу поставляються в комплекті з турбіною. |
| Табл.3.1 |
| Підігрівники поверхневого типу |
| |
| Назва |
| Завод |
| Площа поверхні теплообміну |
| [м] |
| Номінальний масова витрата води [кг/с] |
| Розрахунковий тепловий потік [МВт] |
| Максимальна температура пари (С |
| Гідравлічні-кі опираючись-ня при номінальній витраті води |
| |
| Пн-2200-32-7-2 |
| ТКЗ |
| 2233 |
| 575,5 |
| 74,2 |
| 230 |
| 12 |
| |
| Пн-2400-32-7-2 |
| ТКЗ |
| 2330 |
| 575,5 |
| 46,5 |
| 310 |
| 10,5 |
| |
| ПВ-1600-380-17 (2 шт.) |
| ТКЗ |
| 1560 |
| 386,1 |
| 24,4 |
| 441 |
| 24 |
| |
| ПВ-2100-380-66 |
| (2 шт.) |
| ТКЗ |
| 2135 |
| 386,1 |
| 48,8 |
| 290 |
| 24 |
| |
| ПВ-1600-380-66 |
| (2 шт.) |
| ТКЗ |
| 1650 |
| 386,1 |
| 48,8 |
| 350 |
| 24 |
| |
| | | |. | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Табл.3.2 |
| Підігрівники що змішується типу |
| |
| Назва |
| Витрата конденсату [кг/с] |
| Температура конденсату на вході (С |
| Температура конденсату на виході (С |
| Робочий тиск |
| P |
| Витрата пара |
| [кг/с] |
| Температура пара |
| (С |
| |
| ПНС 1500-1 |
| 301 |
| 34 |
| 59,9 |
| 20 |
| 14,3 |
| 59,9 |
| |
| ПНС 1500-2 |
| 315,3 |
| 59,9 |
| 103,8 |
| 114,7 |
| 23,7 |
| 142 |
| |
| |
| |
| 3.2 Розрахунок і вибір конденсатних і живильних насосів устаткування |
| теплофікаційної установки. |
| |
| 3.2.1 Вибір конденсатних насосів |
| |
| Відповідно до НТП конденсатний насос вибирається за максимальним витраті пара |
| в конденсатор і відповідному натиску. |
| |
| Де: |
| - Витрата пари на турбіну |
| = 2650 т/ч |
| - Сумарний витрата пари на регенеративні відбори |
| = 1005т/ч |
| = 1,1 ((2650-1005) = 1809,5 т/ч |
| У відповідності з рекомендаціями [1] приймаються конденсатні насоси: |
| КсВ-1000-95 (перший підйом) |
| ЦН-1000-220 (другий підйом) |
| Характеристики конденсатні насоса першого ступеня |
| Подача V = 1000 [] |
| Напор H = 95 [м] |
| Допустимий кавітаційний запас 2,5 м |
| Частота обертання n = 1000 [оборотів/хв.] |
| Потужність N = 342 [кВт] |
| ККД насоса = 76% |
| Характеристики конденсатні насоса другого ступеня |
| Подача V = 1000 [] |
| Напор H = 220 [м] |
| Частота обертання n = 2975 [оборотів/хв.] |
| |
| Приймається три насоса: 2 в роботі та один у резерві (на кожну ступінь). |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 3.2.2 Вибір живильних насосів |
| |
| Відповідно до НТП живильні насоси на блоках СКД вибираються по подачі |
| живильної води і тиску. |
| |
| Де: |
| - Максимальна витрата пари через котел. |
| = 2650 т/ч |
| (- Власні потреби, (= 1,02 |
| (- Запас, (= 1,03 |
| - Питомий обсяг живильної води, = 1,1 |
| = 2650 ((1 +1,02 +1,03) (1,1 = 2708 т/ч |
| |
| За рекомендаціями [1] встановлюється пн-1500-350.Установлено два насосних |
| агрегату, кожний з яких забезпечує 50%-ву навантаження котельного агрегату. |
| Живильний насос ПН-1500-350 |
| Предвключенний насос ПД-1630-180 |
| Конденсаційний турбопрівод ОК-18ПУ |
| |
| Характеристики пн: |
| |
| Подача V = 1500 [] |
| Напор Н = 350 [м] |
| Частота обертання n = 4700 [об./хв.] |
| ККД насоса = 83% |
| |
| У одновального турбіни потужністю 800 МВт значне техніко-економічне |
| перевагу має конденсаційний турбопрівод замість протіводавленческого. |
| Привідна турбіна головного живильного насоса є одночасно і приводом |
| бустерное насоса, підключеного до турбопріводу через редуктор. Потужність кожного |
| турбопрівода при номінальному навантаженні тур?? іни 15,2 МВт, максимальна частота |
| обертання 4800 об./хв. |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 3.2.3 Вибір обладнання теплофікаційної установки |
| Теплове навантаження 1900 ГДж/ч |
| На ГВП - 500 ГДж/ч |
| На опалення - 1400 ГДж/ч |
| Температурний графік 150/70 (С. Система ГВП закрита. |
| Теплофікаційна навантаження одного блоку = 475 ГДж/ч |
| Витрата мережевої води через підігрівач однієї установки дорівнює: |
| ДСВ = |
| ДСВ == 793 т/ч. |
| У зв'язку з НТП щодо витрат мережної води вибираємо ПСВ-90-7-15 (двоходовий по |
| воді). |
| Табл.3.3 |
| Характеристики підігрівача мережної води |
| |
| |
| ПСП ОСП |
| Число ходів по воді 2 |
| 2 |
| Тиск пари МПа 0,78 |
| 0,25 |
| Температура пари (С 169,6 |
| 142,9 |
| Номінальна витрата пари кг/с 8,06 |
| 17,5 |
| Тиск води МПа 1,57 |
| 2,35 |
| Температура води на вході 0С 110 |
| 70 |
| Температура води на виході 0С 150 130 |
| |
| Номінальна витрата води кг/с 97,2 |
| 222,2 |
| |
| 3.2.4 Вибір мережних насосів |
| Розрахунковий витрата мережевої води на опалення: |
| [Т/ч] |
| Т/ч |
| Розрахунковий витрата мережної води на ГВП: |
| [т/ч] |
| = 16,5 (500/4,19 = 1968 т/ч |
| Розрахунковий витрата мережної води на ГРЕС: |
| = + [Т/ч] |
| = 596,6 +196,8 = 793,4 т/ч |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Відповідно до НТП на блок встановлюються два мережевих насоса |
| = 396,7 т/ч - необхідна подача насоса. За подачі вибираємо насос СЕ-500-70 |
| Характеристика мережевого насоса |
| Подача = 500 [т/ч] |
| Напор Н = 70 [м] |
| Допустимий кавітаційний запас 10 м |
| Частота обертання n = 3000 об./хв. |
| Потужність N = 120 кВт |
| ККД = 82% |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| |
| 4 Визначення потреби станції |
| в технічній воді, вибір циркуляційних насосів |
| |
| Система водопостачання приймається прямоточна. |
| |
| Принципова схема прямоточного водопостачання |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| На гр. |
| На ВУ На На На м/о |
| ХВО охл. |
| подшипн. |
| |
| |
| |
| 1 - Джерело водопостачання |
| 2 - Циркуляційні насоси |
| 3 - Берегова насосна |
| 4 - Напірні циркуляційні водоводи |
| 5 - Конденсатор |
| 6 - Зливні циркуляційні водоводи |
| 7 - сифонні колодязі |
| 8 - Переключательние колодязі |
| 9 - Зливний канал |
| 10 - Перепускний канал |
| |
| Ріс.4.1 |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Напор циркуляційного насоса: |
| Нцн = Нг + (НС1 [м.вод.ст.] |
| (НС1 = 4 (6 м.вод.ст. (НС1 = 4м |
| Нг = 3 (10 м.вод.ст.] |
| |
| Нг = Нn (НC |
| |
| НC приймаємо до 8,5 м, НC = 6м |
| Нn = 8 (12 м, Нn = 12м |
| Нг = 12-6 = 6м |
| |
| Нцн = 6 4 = 10м |
| |
| Витрата технічної води |
| |
| Wт.в. = (Wк + Wг.о. + Wм.о. + Wподш. |
| Де: |
| (Wк - витрату технічної води на котел (Wк = 73000т/ч |
| Wг.о. - Витрата технічної води на охолодження генератора |
| Wг.о. = 2920 т/ч |
| Wм.о. - Витрата води на охолодження масла Wм.о. = 1825т/ч |
| Wподш. - Витрата води на підшипники Wподш .= 5840т/ч |
| Wт.в. = 73000 +2920 +1825 +5840 = 83585 т/ч |
| Відповідно НТП на кожен блок береться 6 циркуляційних насосів. Wт.в/6 = 13430 |
| т/ч |
| По витраті технічної води вибираємо насос Оп2-110 |
| Характеристики насоса: |
| Подача 11880 (21960 |
| Напор Н = 9,4 (16,2 м |
| Допустимий кавітаційний запас 10 (11,7 м |
| Частота обертання n = 485 об./хв. |
| Споживана потужність N = 505 (897 кВт |
| ККД насоса = 80% |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 5 ВИЗНАЧЕННЯ годин витрачає |
| ПАЛИВА ЕНЕРГЕТИЧНИХ КОТЛІВ |
| |
| Технічні характеристики палива, газопровід |
| Саушіно - Лог - Волгоград |
| Питома склад газу: |
| СН4 = 96,1 |
| С2Н4 = 0,7 |
| С3Н8 = 0,1 |
| С4Р10 = 0,1 |
| С5Н12 і більш важкі - 0 |
| N2 = 2,8 |
| CO2 = 0,2 |
| Теплота згоряння нижча сухого газу |
| = 35,13 [] |
| Обсяг повітря та продуктів згоряння при 0 (С і 0,1 МПа |
| = 9,32 |
| VRO2 = 0,98 |
| = 7,39 |
| = 2,1 |
| Приймаються температуру гарячого повітря tгв = 300 (С |
| Температура повітря на вході в повітропідігрівників = 30 (С |
| Температура вихідних газів = 120 (С |
| Витрата палива |
| B = |
| Де: |
| - Полезноіспользованное тепло |
| = Д () + Двтор. () [Кг/ч] |
| Двтор - витрата перегрітого пара через вторинний пароперегрівача |
| Двтор = 0,9 Д |
| - Ентальпія пара |
| - Ентальпія живильної води |
| - Ентальпія пари на вході у вторинний пароперегрівача |
| - Ентальпія пара у вторинний пароперегрівача |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| = 2650 (3324-1148,06) 2385 (3544-2988) = 7092301 МДж/ч |
| Наявні тепло палива [] |
| (= 35,13 |
| ККД котла брутто = 100% - (q |
| Де: |
| (q-сума всіх втрат |
| q6 = 0% |
| q5 = 0,5% |
| q4 = 0,5% |
| q5 = 0% |
| q2 = |
| - Ентальпія вихідних газів |
| = [КДж /] |
| = |
| == 1791кДж/|
| = 2985 кДж/за табл. п.4.2 або п.4.3 (2) |
| = |
| == 1489,8 кДж/|
| - Коефіцієнт надлишку повітря в газохід |
| = 1,7 |
| = 1791 +1489,8 (1,7-1) = 2791,2 кДж/|
| - Ентальпія холодного повітря |
| = tхв |
| tхв - ентальпія холодного повітря, tхв = 30 (С |
| = 30 = 372,4 кДж/|
| q2 = |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| = 100 (0,5 (0,5 (6,1 = 92,9% |
| B =/ч |
| Витрати резервного палива: |
| Врез .= |
| (- Розташовується тепло резервного палива = 39,73 [] |
| ККД котла брутто при роботі на резервному паливі приймається за погодженням з |
| керівником = 90%. |
| Врез .= т/ч |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 7 РОЗРАХУНОК Діаметр, ВИБІР типорозмірів і МАТЕРІАЛУ ГОЛОВНИХ паропроводів і |
| Паропроводи проміжним перегрівом |
| |
| Пар від котла до турбіни підводиться двома паропроводу до двох коробок стопорних |
| клапанів ЦВД турбіни. |
| Початкові параметри пари перед турбіною: |
| Р0 = 240 атм. |
| t0 = 540 (С |
| Pп.п. = 3,34 МПа |
| tп.п. = 540 (С |
| Табл. 7.1 |
| Параметри пари перед турбіною |
| |
| Найменування |
| Позначення |
| Розмірність |
| Джерело |
| інформації |
| Чисельне значення |
| |
| Витрата пари на |
| турбіну (2 нитки) |
| Д0 |
| кг/с |
| [1] |
| 368 |
| |
| Температура свіжої пари |
| t0 |
| (С |
| [1] |
| табл. 5.5 |
| 540 |
| |
| Тиск свіжої пари |
| Р0 |
| атм. |
| [1] |
| табл. 5.5 |
| 240 |
| |
| Швидкість |
| |
| м/с |
| [1] |
| табл. 8.6 |
| 50 |
| |
| Густина |
| |
| кг/|
| [5] |
| 76,6 |
| |
| Матеріал |
| (|
| (|
| [1] |
| табл. 8.1. |
| 15Х1М1Ф |
| |
| Допустима напруга |
| (|
| кг/|
| [1] |
| табл. 3.5.4 |
| 760 |
| |
| Коефіцієнт зварювання |
| |
| (|
| приймаємо безшовні |
| 1 |
| |
| поправка |
| з |
| м |
| [1] |
| 2 |
| |
| |
| dвн = [м] |
| dвн = |
| S = [мм] |
| S = |
| dн = dвн 2 S [м] |
| dн = 349 +2 (70,5 = 490,84 мм |
| dн = 350мм |
| dн (S = 490 (70,5 |
| dу = 350мм |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 8. РОЗРАХУНОК Діаметр, ВИБІР типорозмірів і МАТЕРІАЛУ трубопроводів ЖИВИЛЬНИЙ |
| ВОДИ |
| |
| Конденсат від турбіни до котла підводиться двома трубопроводами. |
| Параметри конденсату перед котлом: |
| tпв = 274 (С |
| Pпв = 350 МПа |
| |
| Табл. 8.1 |
| Параметри живильної води |
| |
| Найменування |
| Позначення |
| Розмірність |
| Джерело |
| інформації |
| Чисельне значення |
| |
| Витрата живильної |
| води |
| ДПВ |
| Кг/с |
| [1] |
| Дк (1 +(+()= |
| 368 (1 +0,01 +0,01) |
| = 375,4 |
| |
| Температура живильної води |
| tпв |
| (С |
| [1] |
| табл. 5.5 |
| 274 |
| |
| Тиск живильної води |
| Р |
| атм. |
| [1] |
| табл. 5.5 |
| 350 |
| |
| Швидкість |
| |
| М/с |
| [1] |
| табл. 8.6 |
| 5 |
| |
| Густина |
| |
| кг/|
| [5] |
| == 813 |
| |
| Матеріал |
| (|
| (|
| [1] |
| табл. 8.1. |
| Ст 16ГС |
| |
| Допустима напруга |
| (|
| кг/|
| [1] |
| табл. 3.5.4 |
| 1370 |
| |
| Коефіцієнт зварювання |
| |
| (|
| приймаємо безшовні |
| 1 |
| |
| поправка |
| з |
| М |
| [1] |
| 5 |
| |
| |
| dвн = [м] |
| dвн = [м] |
| S = [мм] |
| S = [мм] |
| dн = dвн 2 S [м] |
| dн = 343 +2 (55 = 453,5 мм |
| dн (S = 465 (56 |
| dу = 350мм |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 9 ВИБІР І РОЗРАХУНОК тягодувного |
| Установок і димових труб |
| |
| 9.1 Вибір димососів та вентиляторів |
| Згідно з НТП на котел паропродуктивністю більш 500т/ч встановлюється два |
| димососа і два вентилятора, кожен вибирається на 50% навантаження. |
| Вибирають машину за двома параметрами: |
| - Розрахункова подача [] |
| - Розрахунковий наведений натиск [мм.в.ст.] [кгс/мм] |
| Подача димососа: |
| = [] |
| Де: |
| - Коефіцієнт запасу = 1,1 |
| - Витрата димових газів перед машиною |
|==(+)([] |
| - Розрахунковий витрата палива |
| = В ([] |
| = 216617 (= 215533,9 |
| - Об'єм газів перед димососів |
| = [] |
| = |
| [2] |
| = 2,1 +7,39 +0,98 = 10,47 |
| - Теоретичний об'єм повітря = [] |
| = 9,32 [2] |
| - Коефіцієнт надлишку повітря в газохід |
| = 1,7 |
| == 17,09 [] |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| - Присоси в котлі |
| = 0,5 так як встановлено регенеративних повітропідігрівників |
| - Температура вихідних газів |
| = 120 (С |
| == 215533,9 (17,09 +0,5 (9,32) (= 6748460,9 [] |
| - Барометричний тиск |
| = 760 мм.рт.ст. |
| z - кількість машин z = 2 |
| == 3711653,4 |
| Розрахунковий наведений напір димососа |
| = [Мм.вод.ст.] |
| Де: |
| - Коефіцієнт приведення розрахункового тиску машин до умов, за яких |
| побудована робоча характеристика. |
| = ((|
| = (0,132 [] |
| параметр [3] |
|=(() |
| = |
| == 0,2 |
| = 0,965 |
| = 0,965 (0,132 = 0,127 |
| Т - абсолютна температура димових газів перед машиною |
| Т = +273 = 393 (С |
| - Абсолютна температура повітря при якій знята характеристика машини. |
| = 100 +273 = 373 (С |
|=((= 1,09 |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| - Розрахунковий напір машини |
| = ([Мм.вод.ст.] |
| - Коефіцієнт запасу, = 1,2 (тобто 20%) |
| - Аеродинамічний опір тракту. = 300 мм.вод.ст. |
| = 1,2 (300 = 360 мм.вод.ст |
| = 1,09 (360 = 393,84 мм.вод.ст |
| За подачі і розрахунковим наведеним напору в довіднику вибираємо Димосос ДОД-43 |
| (дві штуки). Частота обертання - n = 370 об/хв. |
| |
| Подача вентилятора: |
| = [] |
| Де: |
| == ([] |
| - Коефіцієнт надлишку повітря в топці, відношення теоретичного обсягу |
| повітря до знаходиться в топці. |
| = 1,1 (для газомазутних котлів) |
| - Присоси в топці, = 0,05 (котел не газощільні) |
| - Присоси в КПС, = 0 |
| - Присоси в повітропідігрівників, = 0,2 |
| - Температура холодного повітря = 30 (С |
| V = 215533,9 (9,32 (11, +0,05 +0,2) (= 3009852,72 |
| = [] |
| Розрахунковий наведений напір вентилятора |
| = [Мм.вод.ст.] |
| (1 |
| = ([Мм.вод.ст.] |
| = 320мм.вод.ст. |
| = 1,2 (320 = 384 мм.вод.ст. |
| = 384 (1 = 384 мм.вод.ст. |
| За подачі і розрахунковим наведеним напору в довіднику вибираємо вентилятор |
| ВДОД-31, 5 (дві штуки). Частота обертання - n = 585 об/хв. |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 9.2 Вибір димової труби |
| На ТЕС зазвичай встановлюють залізобетонний одностовбурне труби з вентиляційним |
| зазором. |
| Згідно з НТП встановлюють одну трубу на два казани, димові гази з водогрійних |
| котлів можна скидати в цю ж трубу або для водогрійних котельних будується |
| своя труба. |
| Розрахунку підлягають висота і діаметр гирла труби. Висота залежить від об'єму димових |
| газів і від концентрації в них SO2 і Nох. |
| Висота труби: |
| h = [M] |
| Де: |
| - Коефіцієнт, що залежить від конструкції труби. Для одностовбурне труб |
| = 1. |
| А - коефіцієнт, що залежить від географічного положення ТЕС [4] |
| F - коефіцієнт, що враховує швидкість осадження токсичних викидів. = 1 |
| m - коефіцієнт, що залежить від швидкості викиду димових газів з гирла. |
| Wопт .= 40м/с (швидкість викидів димових газів), тоді m = 0,85. |
| - Секундний витрата димових газів []. |
| []. |
| - Об'єм димових газів перед димососів. |
| - Кількість котлів на трубу. = 2 |
| |
| - Різниця між температурою відхідних газів і середньою температурою самого |
| жаркого місяця опівдні |
| = |
| - Температура самого жаркого місяця опівдні [4] |
| = 120-24,2 = 95,8 (С |
| n - коефіцієнт, що залежить від параметра |
| |
| h - попередньо прийнята висота труби [4] |
| h = 250м |
|; N = 2 |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| N - кількість димових труб. |
| Відповідно до НТП N = 2 |
| = 0,5 |
| = 0,085 |
| |
| - Секундний витрата палива. |
| [] |
| |
| - Частка сірки, вловлюється в газоході [4] |
| = 0,02 |
| - Частка сірки, що залишається в золоуловітеле. Відповідно до НТП встановлений |
| сухий золоуловітель, = 0. |
| - Робоча сірчистого палива. |
| |
| |
| - [4] |
| = 0,8 |
| К =, де Д - паропродуктивність одного котла [т/ч] |
| К = |
| = 39,73 [МДж/кг] - теплота згоряння (див. вище) |
| - Коефіцієнт, що залежить від конструкції пальників. Пальники встановлені |
| вихрові - = 1 |
| |
| h = [M] |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Отримана висота труби округлюється по рис. 3 [3] |
| h = 250м |
| Діаметр гирла: |
| [М] |
| Де: |
|; N; W - дивися вище. |
| М |
| Відповідно до рекомендацій [3] вибирається труба: |
| H = 250м |
| Ду = 10,4 м |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| 10 СХЕМА ПІДГОТОВКИ додаткової води |
| |
| Схема хімічного очищення води |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| Освітлювач |
| Бак освітленої води |
| Освітлювальні бак |
| Н - катіонітний фільтр першого ступеня |
| Аніонітний фільтр першого ступеня |
| Н - катіонітний фільтр другого ступеня |
| Декарбонізатор |
| Аніонітний фільтр другого ступеня |
| Фільтр змішаного дії |
| Вихід хімічно очищеної води. |
| |
| Рис. 10.1 |
| |
| Така схема водопідготовки дозволяє отримати хімічно знесолена воду |
| високої якості, що необхідно для котлів надкритичну параметрів пари. |
| Вода надходить до отсейнік-освітлювач, де відбувається процес коагуляції, в |
| як коагулянту використовують, для подщелачіванія води використовують |
| вапно. Після коагуляції вода надходить в бак, звідки надходить в |
| освітлювальні фільтр. У освітлювальні фільтрі осідають Грубодисперсні домішки. |
| Після цього вода надходить на Н-катіонітний фільтр першого ступеня, де йде |
| обмін іонів Са, Мg, Na на іони водню. Потім вода надходить на |
| аніонітний фільтр, тут відбувається заміщення іонів, що, на іони |
| після цього вода надходить на Н-катіонітний фільтр другого ступеня. У ньому |
| уловлюються іони, які проскочили через Н-катіонітний фільтр |
| першого ступеня. Після цього вода стає кислою, в ній присутні, |
| який при взаємодії з утворюють вуглекислий газ. Для її видалення |
| передбачений декарбонізатор. Після декарбонізатора вода надходить на аніонітний |
| фільтр другого ступеня. |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| Цей фільтр сильно діє, в ньому відбувається заміщення залишати-шіхся іонів |
| На іони. В якості третьої ступені використовується |
| фільтр змішаної дії () фільтр, де уловлюються залишилися іони. |
| У результаті такої хімічної обробки вода має солесодержа-гом 0,1 мг.екв/кг |
| і кремнесодержаніе 0,02 мг.екв/кг. |
| | | | | | ДП 1005 495 ПЗ | Лис |
| | | | | | | Т |
| | | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | | |
| м | т | документа | | а | | |
| |
| |
| 14. ЗАХОДИ З ОХОРОНИ ПРАЦІ, ТЕХНІКИ БЕЗПЕКИ ТА ПОЖЕЖНОЇ ПРОФІЛАКТИЦІ |
| ПРИ РЕМОНТІ КОТЛА |
| |
| Пристрій і обслуговування котельних установок повинні відповідати "Правилам |
| будови і безпечної експлуатації парових та водогрійних котлів ", затвердженим |
| Госгортехнадзора СРСР, "Правил вибухобезпеки установок для приготування |
| і спалювання палива в пиловидне стані ", затвердженим Міненерго СРСР і |
| Міненергомашем СРСР і "Правилам вибухобезпеки при використанні мазуту та |
| природного газу в котельних установках ", затвердженим Держнаглядохоронпраці СРСР і |
| ЦК профспілки робітників електростанцій та електротехнічної промисловості. |
| Запобіжні і вибухові клапани котла (пароводяного тракту, топки і |
| газоходів) повинні мати відводи для видалення пароводяної суміші і вибухових газів |
| при спрацювання клапанів за межі робочого приміщення у місця, безпечні для |
| обслуговуючого персоналу, або повинні бути огороджені відбійними щитами з боку |
| можливого знаходження людей. |
| Забороняється заклинювати запобіжні клапани працюючих котлів або |
| збільшувати натиснення на тарілки клапанів шляхом збільшення маси вантажу або |
| будь-яким іншим способом. |
| Вантажі важелів запобіжних клапанів повинні бути застопорила і |
| запломбовані так, щоб виключалася можливість їх мимовільного |
| переміщення. До форсунок котла повинен бути забезпечений вільний, зручний доступ |
| для обслуговування та ремонту. |
| Щоб уникнути опіків при зворотному ударі полум'я на отворах для встановлення |
| форсунок повинні бути екрани, а вентилі, що регулюють подачу палива і повітря до |
| форсунок, або їх приводи повинні розташовуватися в стороні від отворів. |
| Забороняється під час обходу відкрившиать люки, лази на котлі. |
| Забороняється запалювати паливо в топках при відкритих Лазах і баньки. Оглядові |
| лючки для постійного спостереження за факелом повинні бути закриті склом. У |
| котлів, що працюють під наддувом, повинні бути передбачені пристрої, |
| запобігають розрив стекол. Персонал, який проводить огляд, повинен надягати |
| захисні окуляри. |
| Перед розпалювання котла на ньому повинні бути припинені всі ремонтні роботи і |
| виведений начальником зміни цеху (блоку) весь персонал, який не має відношення до |
| розтопленні. |
| На сусідніх котлах повинні бути припинені всі ремонтні роботи, що виконуються поза |
| топок і газоходів на сторонах, звернених до розтоплюємо котла або |
| що знаходяться в межах прямої видимості від нього (фронтова і задня стіни, |
| стельові перекриття). Роботи на котлі поновлюються за вказівкою чергового |
| персоналу. |
| | | | | | |
| | | | | | |
| з | Лис | N | Підпис | Дат | |
| м | т | документа | | а | |
| |
| Методи очищення димових газів можна розподілити на циклічні (замкнені), |
| у яких адсорбент (поглинає тверде або рідке речовина) регенерується і |
| повертається в цикл, а уловлюваних діоксид сірки використовується, і нециклічні |
| (розімкнені), де регенерація адсорбенту та інших речовин не виробляється. |
| Крім того, методи сіркоочистки поділяються на сухі і мокрі. |
| Техніко-економічні розрахунки показують, що зі збільшенням вмісту сірки в |
| паливі і відповідно концентрації діоксиду сірки в димових газах |
| збільшується доцільність застосування способів очищення з використанням |
| уловлена діоксиду сірки. |
| З огляду на масштаби виробництва сірки і сірчаної кислоти в СРСР і їх вартість, |
| можна зробити висновок, що застосування циклічних методів сіркоочистки димових |
| газів ТЕС в осяжний період економічно не виправдано (якщо не враховувати |
| екологічний ефект сіркоочистки). |
| Для основної частини вугілля: Кузнецький, Екібастузського, Кансько-Ачинський, |
| нерюнгінскіх, кучекінскіх - характерно вміст діоксиду сірки в димових газах |
| 0,03-0,06% об'ємних, тобто майже на порядок менше, ніж при спалюванні |
| підмосковного вугілля. Для порівняння можна зазначити, що в кольоровій металургії |
| гази, що відходять, які містять менше 1 - 3% діоксиду сірки, вважаються бідними. |
| Слід враховувати також, що циклічні способи очищення представляють собою |
| складне хімічне виробництво і значно дорожче по капіталовкладеннях і |
| експлуатаційних витрат нециклічних варіантів. |
| Мокрий вапняковий (вапняний) спосіб. Цей нециклічних процес найбільш |
| розроблений і є найпоширенішим на електростанціях США, Японії, ФРН |
| та ін Він забезпечує очищення газів на 90% від SO2. У нашій країні вапняковий |
| спосіб реалізований на агломераційної фабриці Магнітогорського металургійного |
| комбінату дослідно-промислових установках Сєвєродонецької і Губкінське ТЕЦ. |
| Метод заснований на нейтралізації сірчаної кислоти, що виходить в результаті |
| розчинення діоксиду сірки най
