дивитися на реферати схожі на "Електропостачання заводу"
Державний комітет Російської Федерації з вищої освіти
Кафедра електропостачання
Пояснювальна записка до курсового проекту на тему:
«Електропостачання заводу» за курсом:
«Електропостачання промислових підприємств»
Студентки VI курсу спец. 1004 групи ЕСЗ-981
виконала: Басанцова О.І. перевірив: Макаров В.П.
м. Ставрополь
2004
ЗМІСТ
ВСТУП 3
1. ВИЗНАЧЕННЯ ОБРАХУНКОВОЇ НАВАНТАЖЕННЯ 4
1.2. ВИБІР ПОТУЖНОСТІ Цехові ТП 5
1.3. Визначення розрахункових навантажень ліній мережі 6 (20 кВ 7
1.4. Вибір вимикачів кінця живильних ліній та ліній, що відходять від ГПП
(ГРП) 10
1.5. Визначення перерізів кабельних ліній розподільчої мережі 6 (20 кВ 13
2. Розрахунок струмів короткого замикання 20
2.1. Вибір вимикачів. 22
2.2. Вибір роз'єднувачів 22
2.3. Шини ГПП 23
3. Релейний захист 24
Список використаних джерел 25
ВСТУП
У цьому курсовому проекті вирішується питання про електропостачаннізаводу.
Розрахунок максимальних розрахункових навантажень проведений за методомвпорядкованих діаграм.
1. ВИЗНАЧЕННЯ ОБРАХУНКОВОЇ НАВАНТАЖЕННЯ
Розрахункова навантаження на шинах нижчої напруги ТП-1 дорівнює: активна кВт; реактивна квар; повна кВА
За величиною повної розрахункового навантаження кВА намічаємо до установки в
ТП-1 два тр-ра потужністю по 1000 кВА кожен.
У нормальному режимі т-ри будуть працювати з коефіцієнтом завантаження:
.
Завантаження тр - рів в післяаварійний режимі (при виході з ладу одного зробочих тр-рів):
Попередній вибір числа і потужності тр-рів інших цехових ТПаналогічний і зведений в таблицю 1.2.
Таблиця 1.2.
| № | Наїм. | Споживачі | Розрахункова нагр. | К-сть | Мощн. | Загр. | Загр. |
| п/п | п/ст. | електроенергії | | тр-р | тр-рів | тр. в | тр. в |
| | | | | Ів | | норм. | Авар. |
| | | | | | | Реж. | реж. |
| 1, 2, 3 | ТП-1 | 2 х 630 | 893 | 11,2 | 106,8 |
| (тр-ри | | | | | |
| 6 (20/0,4 | | | | | |
| кВ) | | | | | |
| | ТП-2 | 2 х 1600 | 1937 | 19,3 | 240 |
| | ТП-3 | 2 х 1600 | 1485 | 14 | 240 |
| | ТП-4 | 2 х 1000 | 976 | 10,4 | 142 |
| | ТП-5 | 2 х 1000 | 1443 | 17 | 142 |
| | ТП-6 | 2 х 1600 | 2316 | 25 | 240 |
| | ТП-7 | 2 х 2500 | 2481 | 20,4 | 325 |
| | ТП-8 | 2 х 1600 | 1529 | 14 | 240 |
Визначаємо розрахункові навантаження ліній розподільчої мережі 6 (20 кВ (повар .).
Лінія № 1 (Л-1, варіант 1, Uн = 6 кВ).
Лінія Л-1 живить ТП-3 від РУ-1 по двох кабелях : розрахункове навантаження Л-1
- Це розрахункове навантаження з боку вищої напруги тр-рів ТП-3:
кВт;
квар, де, - рас парні навантаження на шинах нижчої напруги ТП-3.
Споживана потужність компенсуючих пристроїв з боку вищогонапруги тр-рів ТП-3:
квар,
, де tg (н = 0,33 - соотв. нормативного значення коефіцієнтапотужності cos (н, рівному 0,95.
Для ТП-3, що не має шин з боку вищої напруги тр-рів ітеррітор.совмещенной з РУ-1, не має сенсу встановлювати компенсуютьпристрою на стороні вище 1000 В при Qку = 230 квар.
Отже, повна розрахункове навантаження лінії:
кВА
Розрахунковий струм в лінії:
А
Лінія № 2 (Л-2, варіант 1, Uн = 6 кВ).
Лінія Л-2 живить РУ-1 від ГПП. Розрахункова навантаження Л-2 без урахуваннякомпенсації реактивної потужності з боку 6 кВ (на шинах РУ-1):
кВт;
квар, де, - розрахункові навантаження на шинах РУ-1, що створюютьсяприймачами 6 кВ цехів № 14 і 15.
Необхідна потужність компенсуючих пристроїв на шинах РУ-1:
квар,
- соотв. средневзв. природ. cos (н = 0,82, tg (н = 0,33 - соотв.cos (н, рівному 0,95.
Вибираємо два відділення конденсаторів потужністю по 500 квар кожна типу КУ-
6-П, тобто загальна потужність компенсуючих пристроїв дорівнює:
квар.
Втрати активної потужності в конденсаторах зважаючи на їх трохи невраховуємо.
некомпенсована реактивна потужність на шинах РУ-1 складе:
квар.
Тоді
кВА
Розрахунковий струм в лінії:
А
Аналогічно виконується розрахунок для ліній варіанти 1 і всіх лінійваріантів 2-5, цей розрахунок зведено в табл. 1.5.
Таблиця 1.5.
| Запобіжники |
| Номін.напр., КВ | Uн вуст = 6 кВ | ПК-6/150 | Uн = 6 кВ | Uн (Uн уст |
| Номін.дліт.ток, А | Imax p = 145 А | | Iн дл = 150 А | Iн дл (Imax |
| | | | | P |
| Ном.ток откл., КА | I "= 8,5 кА | | Iн отк = 20 кА | Iн отк (I" |
| Роз'єднувачі |
| Номін.напр., КВ | Uн вуст = 6 кВ | РВ-6/400 | Uн = 6 кВ | Uн (Uн уст |
| Номін.дліт.ток, А | Imax p = 145 А | | Iн дл = 400 А | Iн дл (Imax |
| | | | | P |
| Ном.ток дінам.уст.: | | | | |
| а) ампліт.знач., кА | | | | |
| | IУ = 21,6 кА | | iн дин = 50 кА | iн дин (IУ |
| б) действ.знач., кА | IУ = 12,8 кА | | Iн дин = 29 кА | Iн дин (IУ |
| Ном.ток терм.уст., КА | Itн = 2,72 кА | | Itн10 = 10 кА | Itн10 (Itн |
2.3. Шини ГПП
Вибір і перевірку шин ГПП виконуємо за максимальним робочого струму
(Imax p), термічної стійкості (Sт уст), допустимого напруги в шиніна вигин ((доп).
1. Тривалий допустимий струм визначимо:
, де I'доп - тривало допустимий струм для однієї смуги при tш = 70оС, TВ = 25оС і розташуванні шин вертикально к1 -0 поправочний коефіцієнт = 0,95; к2 - коефіцієнт тривало допустимого струму; к3-поправочний коефіцієнт при TВ, відмінному від 25оС.
Вибираємо пофарбовані однополосні прямокутні алюмінієві шини перерізом 100х10 мм (S = 1000 мм2), розташовані горизонтально з довгостроково припустимим струмом I'доп = 1820 А;
Iдоп = 0,95 * 1 * 1 * 1820 = 1730 А.
Розрахункове напруження в шині на вигин визначається за формулою:
, де f - сила взаємодії між шинами різних фаз, кг * с;
L - відстань між опорними ізоляторами, прийняте = 90 см;
W - момент опору перерізу, см3. f = 1,75 * 10-2 * (t2/а) = 1,75 * 10-2 * (21,62/25) = 0,33 кг * с;
W = 0,17 * bh2 = 0,17 * 1 * 102 = 17 см2;
кг/см2.
Вибір і перевірку шин зводимо в табл. 1.10.
Таблиця 1.10.
| перевіряється | Розрахункові | Марка перетину | Номінальна. дані | Формули для |
| величина | параметри | шин | шин | перевірки і |
| | | | | Розрахунку |
| Шини ГПП |
| Тривалий | Imax p = 1690 А | | Iдоп = 400 А | Iдоп (Imax |
| допустимий | | | | p |
| струм, А | | | | |
| Перетин шини | Sту min = 110 | | S = 1000 мм2 | S (Sту min |
| (перевірка за | мм2 | | | |
| терміч.уст.) | | | | |
| Допуст.нагр. в | (розр = 15,7 | | (доп = 650 кг/см 2 | (доп ((розр |
| шині на вигин, | кг/см2 | | | |
| кг/см2 | | | | |
| Умови в | fс кр = 62 Гц | | fс кр1 = 45 (55 Гц | fс кр1 (fс |
| одн.мех.резон. | | | fс кр2 = 90 (110 Гц | кр |
| | | | | Fс кр2 (fс |
| | | | | Кр |
3. Релейний захист
Релейний захист і автоматика виконані на змінному оперативному струмі із застосуванням випрямних блоків живлення БПТ-1001 і БПН-1001.
Компонування ГПП 35/6 кВ дана в графічній частині.
Список використаних джерел
1. Довідник з проектування електропостачання під ред.
Ю. Г. Барибіна, Л.Є. Федорова і т.д. М.; Энергоатомиздат, 1990.
2. Навчальний посібник для курсового і дипломного проектування, А.А.
Федоров, Л.Є. Старкова, М., Энергоатомиздат, 1987.
3. Електропостачання промислових промпідприємств, А.А. Федоров, Н.М.
Рімхейн, М.: Енергія, 1981.
-----------------------
1/0, 8 2/0, 8 3/3, 4 < p> Хс Хл Хт1
К-2
К-2
Х (рис. 1
Схема заміщення. Точка К-2 (електропостачання заводу на U = 20 кВ)
1/4, 82
1/0, 8 2/1, 81 3/0, 79 4/3
К-2
Хс ХТ Хл Хт1
К-2
1/6, 2
Х (рис. 1.2.
Схема заміщення. Точка К-2 (електропостачання заводу на U = 35/10 і 35/6 кВ)
1/0, 8 2/1, 61 3/2, 4
К - 2
Хс ХТ Хл
К-2
1/4, 81
Х (рис. 1.2.
Схема заміщення. Точка К-2 (електропостачання заводу на U = 110/20, 110/10,
110/6 кВ)
Зл
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
2х150 2х185 3х150 2х240 3х185 S, мм2
(
Sc = 600 МВА
Хс = 0,8
115 кв
4000 кВА
35 кв
Л-1
L = 4 см
К3
SН = 1600 кВА
Uкз = 8%
К-1
Л-2
L = 0,23 см
К2
(6,3 кв
1600 кВА
0,23-0,4 кВ
ГПП
РУ-1
ТП-3
К-3
Хлrл
ХТ
Хл
rл
Розрахункова схема
(
Sc = 600 МВА
Х1
0,81
Х2
1,61
Х3
0,785
r3
0,33
Х4
3,0
К-1
Х5
0,267
r5
0,3
К-2
Схема заміщення
(точки К-1, К-2)